Қазақстанның мұнай-газ саласының хабаршысы

2707-42262957-806X

KMG Engineering

88854

10.54859/kjogi88854

Научная статья

Цементно-полимерные материалы для крепления скважин

Галиев

Алмаз Физратович

аспирант кафедры «Бурение нефтяных и газовых скважин»galieva.f@mail.ruАгзамов

Фарит Акрамович

докт. техн. наук, профессор кафедры «Бурение нефтяных и газовых скважин»faritag@yandex.ru

Уфимский государственный нефтяной технический университет

30112021

332432

22112021

2021

Показана эффективность применения в качестве добавки реагента ССАиДХ в цементно-полимерных смесях. Приведены физико-механические свойства тампонажного раствора и сформированного на их основе камня при температурах 22 и 80°С. Выявлены основные закономерности образования структур различных уровней в цементно-полимерных растворах в зависимости от степени наполнения и вида вводимых модификаций реагента ССАиДХ. Установлено, что между гидратированными минералами цемента и комплексной добавкой ССАиДХ образуется спутанно-волокнистая структура. При концентрации 0,2% обеспечивается «эффект самозалечивания» у поврежденного цементного камня, а также улучшаются свойства цементно-полимерных тампонажных смесей, что способствует снижению фильтратоотдачи раствора до 30%, повышению на 25–27% предела прочности на изгиб и на 36–42% предела прочности на сжатие.

cement-polymer materialcement slurrycementcement additive

цемент-полимерлі материалтампонаждық ерітіндісіцементцементке қоспа

цементно-полимерный материалтампонажный растворцементдобавка к цементу

<h3>Введение</h3> Несмотря на многолетнюю историю нефтегазовой промышленности, практически единственным тампонажным материалом, имеющим массовое применение, является тампонажный портландцемент, представляющий смесь минералов, полученных при обжиге рационально подобранной смеси известняка, глины и корректирующих добавок [1–4]. Его основные преимущества перед другими тампонажными материалами заключаются в хорошо регулируемом времени сохранения подвижности с последующим затвердеванием и образованием камня. К сожалению, камень, полученный из портландцемента, имеет много существенных недостатков, вызывающих необходимость поиска более перспективных материалов. Чаще всего взор исследователей обращается в сторону полимерных материалов, которые часто используются в количествах до 0,5–1,0% для регулирования отдельных технологических свойств получаемых растворов и камня [5–8]. Механизм действия многих полимеров в тампонажных растворах связан со связыванием избыточного количества воды, пластифицирующего или упрочняющего эффектов, обусловленных образованием собственных дискретных фаз, гомогенно перемешивающихся с цементным гелем [9]. При этом практически нет исследований, рассматривающих межмолекулярное взаимодействие продуктов гидратации цемента и полимера и образование комплексных структур, обладающих преимуществами как перед продуктами гидратации цемента, так и перед продуктами полимеризации. <h3>Теоретические аспекты</h3> В общем случае, цементно-полимерные и полимерцементные материалы – это смеси цемента и полимера с наполнителями или без них в различных соотношениях, затвердевшие в присутствии воды. В зависимости от требуемых свойств в композицию полимерцемента вводят стабилизаторы, пластификаторы, катализаторы, ускорители твердения и другие вспомогательные добавки. Общепринятым показателем качества полимерцементов является полимерцементное соотношение (П/Ц), равное отношению полимера и цемента (неорганического вяжущего вещества). В работе [10] отмечается, что связующим в образовавшемся камне служит соматричная фаза, в составе которой содержатся цементный гель и полимерная пленка. В качестве полимерного компонента в полимерцементных материалах используют термопластичные полимеры (поливинилацетат, акриловые полимеры) и каучуки, а также олигомерные термореактивные смолы (эпоксидные, карбамидные) и мономерные продукты, которые под воздействием отвердителей или иных инициаторов твердения (температуры, рН среды и др.) преобразуются в полимерные продукты [11]. При выборе полимеров нами были учтены следующие требования: - водорастворимость и прокачиваемость при температурах до 90°С; - устойчивость при контакте с химически активными веществами, содержащимися в пластовых водах; - сохранение физико-механических свойств цементного раствора и камня. Указанным выше требованиям наиболее полно отвечает комплексный реагент – сополимер акриламида и диаллилдиметиламмоний хлорида (далее – ССАиДХ), позволяющий получать на его основе суспензии с большим диапазоном соотношений жидкой и твердой фаз, каждая из которых может участвовать в процессе образования структуры конечного продукта [12, 13]. Причем в зависимости от особенностей синтеза можно получать различные модификации комплексного реагента. Полученный реагент может представлять гранулы, тонкозернистый порошок или раствор в водной дисперсии. Линейное строение молекул обусловливает его способность не только набухать, но и растворяться в соответствующих растворителях. Гидрофобный реагент ССАиДХ представляет собой частично сшитый сополимер, содержащий макромолекулы размерами 0,15–0,42 мкм (15%) и 0,028 мкм (85%). Он способен поглощать воду в количестве, от 100 до 1000 раз превышающем его собственную массу, и удерживать её в своей структуре. Гидрофильный реагент ССАиДХ хорошо растворяется в холодной воде и в пластовой воде, образуя желеподобный водный раствор, отличающийся устойчивостью к солям поливалентных металлов, к минерализованным водам и к повышенным температурам (до 250°С). Низкая вязкость раствора, соответствующая вязкости воды, позволяет ему хорошо проникать в трещины и заполнять их. Реагент совместим как с водными, так и с растворами на неводной основе, например, с дизельным топливом и нефтью. Он не требует замедлителей или активаторов. Его термостабильность превышает 230°С. Важным фактором полимеризации является рН реакционной среды. Так, для получения водонерастворимых сшитых полимеров путем образования между макромолекулами АА имидных мостиков –CO–NH–CO– необходимо наличие кислой среды и высоких температур, а для получения частично гидролизованного ПАА – наличие щелочной среды, в которой происходит гидролиз амидных групп [13]. Низкоконцентрированные 0,1–0,3%-ые растворы ССАиДХ на водной основе представляют собой ньютоновские жидкости. Увеличение концентрации до 0,5–1,0% значительно повышает вязкость растворов, и характер их течения становится близким к неньютоновскому (рис. 1). <center> <div class="preview fancybox" style="text-align: center;"><a title="Рисунок 1. Влияние реагента ССАиДХ на условную вязкость раствор" href="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176635-1-SP.jpg" rel="simplebox"><img style="max-height: 300px; max-width: 300px;" src="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176635-1-SP.jpg"></a></div> </center> ■ Гидрофильный полимер ■ Комплексное добавление реагента ■ Гидрофильный полимер Рисунок 1. Влияние реагента ССАиДХ на условную вязкость растворов По взаимодействию продуктов гидратации цемента и полимерного реагента можно отметить следующее: по мере гидратации цементного камня на поверхности полимерных зерен происходит рост кристаллогидратов (продуктов гидратации), повышающих прочность полимерного материала. В работе [11] было показано, что по мере уменьшения свободной воды в суспензии полимер образует тонкую пленку на поверхности пор, капилляров, зерен цемента и заполнителя, которая отличается высокой адгезией и инициирует повышение сцепления наполнителей (инертных добавок) и цементного камня, что на порядок улучшает монолитность образовавшегося камня и состояние его минерального скелета. При этом прочность кристаллизационной структуры определяется, с одной стороны, срастанием сближающихся кристаллов новообразований гидросиликатов кальция различной основности, а с другой – образованием полимерных дендритоподобных сростков и нитевидных анизометрических кристаллов. Взаимное прорастание указанных структур, их переплетение обеспечивает синергетический эффект, в результате которого цементно-полимерный камень по сравнению с обычным приобретает повышенную прочность на сжатие и особенно при изгибе и растяжении, высокие адгезионные характеристики, непроницаемость и др. Авторы работы [9] подчеркивали, что минеральное и высокополимерное связующие вступают в химические реакции друг с другом. Результаты термографических исследований позволили им сделать вывод об упрочнении органического полимера гидратными новообразованиями. Благодаря высоким адгезионным и аутогезионным качествам полимер способен объединять минеральные фракции и цементные новообразования в единый конгломерат, а цемент, имеющий значительную долю в смеси, играет роль микронаполнителя. <h3>Экспериментальные исследования</h3> При проведении исследований в качестве вяжущего применялся портландцемент, соответствующий требованиям ГОСТ 1581-96 [14]. В работе использованы тампонажный портландцемент типа ПЦТ-1-50 и типа ПЦТ-1G-СС-1. Добавку ССАиДХ целесообразно использовать в составе тампонажного материала, предполагая возможность образования дополнительных связей полимеров с продуктами гидратации и твердения цементов, представленных гидросиликатами кальция, гидроалюминатами кальция и другими кристаллогидратами [3, 4]. На рис. 2 изображена динамика изменения размеров частиц реагента ССАиДХ в нейтральной среде (рН = 7). <center> <div class="preview fancybox" style="text-align: center;"><a title="Рисунок 2. Влияние размера частиц реагента ССАиДХ на кинетику их набухания" href="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176636-1-SP.jpg" rel="simplebox"><img style="max-height: 300px; max-width: 300px;" src="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176636-1-SP.jpg"></a></div> </center> Рисунок 2. Влияние размера частиц реагента ССАиДХ на кинетику их набухания Из рис. 2 видно, что частицы реагента ССАиДХ значительно увеличиваются в размерах после 60 мин пребывания в воде. Изменение рН среды выше или ниже 7 снижает степень набухания реагента ССАиДХ. Влияние размера частиц реагента ССАиДХ на прочность цементно-полимерного камня (рис. 3) показало снижение его прочности при увеличении размера частиц реагента ССАиДХ. Наибольшая прочность камня, полученная при диаметре do = 0,5 мм, позволяет рекомендовать его как наиболее оптимальный при соотношении прочность – водопоглощение и достаточный для «эффекта самозалечивания» [15, 16]. <center> <div class="preview fancybox" style="text-align: center;"><a title="Рисунок 3. Влияние размера частиц реагента ССАиДХ на прочность цементно-полимерного камня" href="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176639-1-SP.jpg" rel="simplebox"><img style="max-height: 300px; max-width: 300px;" src="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176639-1-SP.jpg"></a></div> </center> Рисунок 3. Влияние размера частиц реагента ССАиДХ на прочность цементно-полимерного камня Анализ структуры цементного камня выявил существенные различия реагента ССАиДХ внутри камня при различных концентрациях. При концентрации реагента ССАиДХ 0,1–0,3% от массы вяжущего на фотографиях, снятых с помощью электронного микроскопа, можно наблюдать сокращение размеров сечения кристаллов и первичной, и вторичной генераций. В основном объеме образца возрастает доля игольчатых продуктов (рис. 4), а структура тампонажного камня приобретает спутанно-волокнистый вид (рис. 5), которая без данного реагента в цементном камне встречается крайне редко. Максимальное содержание игольчатых кристаллов отмечается при концентрации реагента ССАиДХ 0,1–1,0% от вяжущего, и именно такая цементная композиция отличается максимальной прочностью на изгиб. <center> <div class="preview fancybox" style="text-align: center;"><a title="Рисунок 4. Игольчатые продукты в цементно-полимерном камне" href="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176640-2-SP.jpg" rel="simplebox"><img style="max-height: 300px; max-width: 300px;" src="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176640-2-SP.jpg"></a></div> </center> Рисунок 4. Игольчатые продукты в цементно-полимерном камне Гидрофильная форма реагента ССАиДХ обладает высокой растворимостью в воде, где его молекулы образуют дополнительные центры кристаллизации нитевидных новообразований. Эта особенность реагента ССАиДХ оказывает положительное влияние на прочность цементного камня, а также на его адгезионные характеристики. По результатам исследования Г.В. Бережковой [17], нитевидным кристаллам свойственны повышенные упругость и прочность по сравнению с макрокристаллами. Именно этим объясняется роль реагента ССАиДХ в процессе образования тонких разновидностей гидросульфатоалюминатов и росте прочности цементного камня при содержании реагента ССАиДХ 0,1–1,0%. При увеличении содержания реагента ССАиДХ более 1% наблюдается ухудшение прочностных свойств цементного камня. В образцах образуются тонкодисперсные деформированно-напряженные гидросиликатные структуры (минералы) различного строения. Данные минералы приводят к появлению дополнительных внутренних напряжений, ведущих к разрушению кристаллического каркаса. Подобные кристаллы были отмечены во всех без исключения образцах, содержащих реагент ССАиДХ в концентрации более 1%. <center> <div class="preview fancybox" style="text-align: center;"><a title="Рисунок 5. Структура цементно-полимерного камня" href="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176647-1-SP.jpg" rel="simplebox"><img style="max-height: 300px; max-width: 300px;" src="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176647-1-SP.jpg"></a></div> </center> Рисунок 5. Структура цементно-полимерного камня <center> <div class="preview fancybox" style="text-align: center;"><a title="Рисунок 6. Крупные кристаллы минерала, образованные в результате слипания продуктов полимеризации" href="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176648-1-SP.jpg" rel="simplebox"><img style="max-height: 300px; max-width: 300px;" src="/files/journals/130/articles/88854/supp/88854-176648-1-SP.jpg"></a></div> </center> Рисунок 6. Крупные кристаллы минерала, образованные в результате слипания продуктов полимеризации На рис. 6 видно, что крупные кристаллы минерала формируются вследствие консолидации мелких. При этом следует отметить, что такой механизм их роста фиксируется и в образцах цементного камня, и без добавки реагента ССАиДХ, но он не имеет массового характера и не существенно сказывается на изменении прочности камня. <h3>Рецептуры цементно-полимерных систем</h3> На первом этапе исследования осуществлялась оптимизация концентрации реагента ССАиДХ. Основными параметрами твердения цементно-полимерной смеси были приняты температура, концентрация реагента ССАиДХ и продолжительность исследований. Температура процесса изменялась от 22°С до 80°С, продолжительность – от 1 до 28 сут, концентрация реагента ССАиДХ изменялась от 0,1% до 1,0%. За критерий оптимизации принималась прочность на сжатие цементного камня. Введены условные обозначения: ЦГС – портландцемент (далее – ПЦ) с добавкой реагента ССАиДХ в гидрофобном состоянии (водонабухающий); ЦГЖ – ПЦ с добавкой реагента ССАиДХ в гидрофильном (жидком) состоянии; ЦМГ – ПЦ с добавкой реагента ССАиДХ в комплексном виде (водонабухающем и жидком состоянии). Результаты исследований приведены в табл. 1 и 2. Таблица 1. Свойства раствора и камня портландцемента с добавкой 0,2% реагента ССАиДХ в комплексном виде (Т = 22°С) <table> <tbody> <tr> <td rowspan="2"> Характеристика </td> <td colspan="4"> В/Ц* </td> </tr> <tr> <td> 0,5 </td> <td> 0,6 </td> <td> 0,8 </td> <td> 1,0 </td> </tr> <tr> <td> Плотность раствора, кг/м³ </td> <td> 1850 </td> <td> 1700 </td> <td> 1600 </td> <td> 1500 </td> </tr> <tr> <td> Растекаемость, мм </td> <td> 250 </td> <td> 250 </td> <td> 250 </td> <td> 250 </td> </tr> <tr> <td> Время загустевания, мин </td> <td> 240-250 </td> <td> 300-310 </td> <td> 330-360 </td> <td> 400-450 </td> </tr> <tr> <td colspan="5"> Предел прочности через 2 сут, МПа </td> </tr> <tr> <td> - при изгибе </td> <td> 6,9 </td> <td> 5,3 </td> <td> 4,2 </td> <td> 3,61 </td> </tr> <tr> <td> - при сжатии </td> <td> 23 </td> <td> 22,2 </td> <td> 13,2 </td> <td> 11,2 </td> </tr> </tbody> </table> *ВЦ – вода/цемент Из табл. 1 видно, что растекаемость цементного раствора при введении в него 0,2% реагента ССАиДХ в комплексном виде практически не изменяется. Результаты исследования фильтрационных свойств цементно-полимерных смесей при температуре 22°С приведены в табл. 2, а оценка скорости твердения приведена в табл. 3. Анализ особенностей седиментации в наклонно-направленных, пологих и горизонтальных скважинах (табл. 2) показал, что при концентрации 0,2% реагента ССАиДХ в различных модификациях водоотделение у тампонажного раствора отсутствует, показатели фильтратоотдачи не превышают 70 см3 за 30 мин. При этом тампонажный раствор с различными типами тампонажных цементов и добавкой реагента ССАиДХ при концентрации 0,2% удовлетворяет требованиям заказчиков по срокам схватывания. Полученные в ходе испытаний параметры цементно-полимерного тампонажного раствора при температуре 80°С обобщены в табл. 4–6. Таблица 2. Влияние реагента ССАиДХ на фильтрационные свойства цементных растворов <table> <tbody> <tr> <td> Вид вяжущего </td> <td> Условная водоотдача, см3/30 мин </td> <td> Водоотделение при угле наклона цилиндра 45°, мл </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1-50 </td> <td> 440 </td> <td> 14,0 </td> </tr> <tr> <td> ЦГС </td> <td> 60 </td> <td> 0 </td> </tr> <tr> <td> ЦГЖ </td> <td> 50 </td> <td> 0 </td> </tr> <tr> <td> ЦМГ </td> <td> 43 </td> <td> 0 </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1G-CC-1 </td> <td> 644 </td> <td> 5.0 </td> </tr> <tr> <td> ЦГС </td> <td> 70 </td> <td> 0 </td> </tr> <tr> <td> ЦГЖ </td> <td> 50 </td> <td> 0 </td> </tr> <tr> <td> ЦМГ </td> <td> 50 </td> <td> 0 </td> </tr> </tbody> </table> Примечание: плотность раствора ПЦТ-1-50 и вяжущих на его основе – 1850 кг/м3, плотность раствора ПЦТ-1G-СС-1 и вяжущих на его основе – 1900 кг/м3 Таблица 3. Сроки схватывания цементно-полимерных смесей <table> <tbody> <tr> <td rowspan="2"> Состав </td> <td rowspan="2"> В/Ц </td> <td colspan="2"> Сроки схватывания при 22°С, ч-мин </td> </tr> <tr> <td> начало </td> <td> конец </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1-50 </td> <td> 0,50 </td> <td> 4-30 </td> <td> 7-00 </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1-50 + СаСl2 – 2% </td> <td> 0,50 </td> <td> 2-40 </td> <td> 4-00 </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1-50 + 0,2% МГ </td> <td> 0,50 </td> <td> 4-30 </td> <td> 7-30 </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1G-CC-1 </td> <td> 0,44 </td> <td> 5-20 </td> <td> 7-50 </td> </tr> <tr> <td> ПЦТ-1G-CC-1 + 0,2% МГ </td> <td> 0,44 </td> <td> 6-00 </td> <td> 8-40 </td> </tr> </tbody> </table> <h3></h3> <h3>Заключение</h3> Теоретически обосновано и экспериментально подтверждено, что цементно-полимерные материалы с добавкой сополимера акриламида и диаллилдиметиламмоний хлорида (реагента ССАиДХ) при концентрации 0,2% к цементному раствору могут быть эффективно применяться для повышения качества крепления скважин различного назначения. Тампонажные растворы, полученные из цементно-полимерных смесей из тампонажного цемента типа ПЦТ-1G-CC-1 и реагента ССАиДХ, позволяют повысить прочность получаемого камня, его сцепление с обсадной колонной, а также значительно снизить фильтрацию жидкости затворения в пласты коллектора. Технология приготовления и закачки предлагаемого раствора не отличается от технологии, используемой при работе с цементными растворами, т.е. применяются стандартные механизмы и оборудование. Для выполнения работ в скважине специального оборудования не требуется. Количество и характеристика раствора зависят от условий выполнения работ и подбираются лабораторным путем. Таблица 4. Параметры цементно-полимерного тампонажного раствора на основе ПЦТ-1G-CC-1 при температуре 80°С <table> <tbody> <tr> <td rowspan="2"> № </td> <td rowspan="2"> Добавки, % </td> <td rowspan="2"> Растекаемость, мм </td> <td rowspan="2"> Плотность, кг/м3 </td> <td rowspan="2"> ПВ, сПз </td> <td rowspan="2"> ДНС, Па </td> <td colspan="2"> Сроки схватывания, ч-мин </td> </tr> <tr> <td> начало </td> <td> конец </td> </tr> <tr> <td> 1 </td> <td> – </td> <td> 250 </td> <td> 1900 </td> <td> 20 </td> <td> 5 </td> <td> 1–50 </td> <td> 2–20 </td> </tr> <tr> <td> 2 </td> <td> 0,2 ГС </td> <td> 250 </td> <td> 1900 </td> <td> 20 </td> <td> 5 </td> <td> 2–00 </td> <td> 4–40 </td> </tr> <tr> <td> 3 </td> <td> 0,2 ГЖ </td> <td> 250 </td> <td> 1900 </td> <td> 20 </td> <td> 5 </td> <td> 2–30 </td> <td> 5–20 </td> </tr> <tr> <td> 4 </td> <td> 0,2 МГ </td> <td> 250 </td> <td> 1900 </td> <td> 20 </td> <td> 5 </td> <td> 2–30 </td> <td> 5–20 </td> </tr> </tbody> </table> Обозначения: ГС – гидрофобное состояние; ГЖ – гидрофильное состояние; МГ – водонабухающее и жидкое состояние. Таблица 5. Влияние добавки ССАиДХ на прокачиваемость цементно-полимерного тампонажного раствора на основе ПЦТ-1G-CC-1 при температуре 80°С <table> <tbody> <tr> <td rowspan="2"> № </td> <td rowspan="2"> Добавки,% </td> <td> Плотность </td> <td colspan="3"> Загустевание, ч-мин до </td> </tr> <tr> <td> кг/м3 </td> <td> 30 Вс </td> <td> 50 Вс </td> <td> 70 Вс </td> </tr> <tr> <td> 1 </td> <td> – </td> <td> 1900 </td> <td> 1-30 </td> <td> не измер </td> <td> не измер </td> </tr> <tr> <td> 2 </td> <td> 0,2 ГС </td> <td> 1900 </td> <td> 2–00 </td> <td> 3–10 </td> <td> 4–30 </td> </tr> <tr> <td> 3 </td> <td> 0,2 ГЖ </td> <td> 1900 </td> <td> 2–30 </td> <td> 2–50 </td> <td> 5–10 </td> </tr> <tr> <td> 4 </td> <td> 0,2 МГ </td> <td> 1900 </td> <td> 2–15 </td> <td> 2–25 </td> <td> 5–00 </td> </tr> </tbody> </table> Таблица 6. Свойства цементно-полимерного камня на основе ПЦТ-1G-CC-1 при температуре 80°С <table> <tbody> <tr> <td rowspan="3"> № </td> <td rowspan="3"> Добавки, % </td> <td rowspan="3"> Плотность раствора, кг/м3 </td> <td colspan="6"> Предел прочности, МПа через </td> <td colspan="3"> Сцепление с металлом, МПа через </td> </tr> <tr> <td colspan="2"> 1 сут </td> <td colspan="2"> 2 сут </td> <td colspan="2"> 24 сут </td> <td rowspan="2"> 1 сут </td> <td rowspan="2"> 2 сут </td> <td rowspan="2"> 24 сут </td> </tr> <tr> <td> при изгибе </td> <td> при сжатии </td> <td> при изгибе </td> <td> при сжатии </td> <td> при изгибе </td> <td> при сжатии </td> </tr> <tr> <td> 1 </td> <td> - </td> <td> 1900 </td> <td> 3,3 </td> <td> 11,0 </td> <td> 3,5 </td> <td> 14,9 </td> <td> 4,5 </td> <td> 20,0 </td> <td> 4,1 </td> <td> 4,4 </td> <td> 4,9 </td> </tr> <tr> <td> 2 </td> <td> 0,2 ГС </td> <td> 1900 </td> <td> 4,6 </td> <td> 15,2 </td> <td> 6,1 </td> <td> 16,9 </td> <td> 7,6 </td> <td> 42,5 </td> <td> 4,5 </td> <td> 5,1 </td> <td> 6,0 </td> </tr> <tr> <td> 3 </td> <td> 0,2 ГЖ </td> <td> 1900 </td> <td> 5,1 </td> <td> 16,1 </td> <td> 6,9 </td> <td> 18,1 </td> <td> 8,1 </td> <td> 44,1 </td> <td> 5,1 </td> <td> 5,5 </td> <td> 6,7 </td> </tr> <tr> <td> 4 </td> <td> 0,2 МГ </td> <td> 1900 </td> <td> 5,3 </td> <td> 16,2 </td> <td> 7,2 </td> <td> 18,1 </td> <td> 8,3 </td> <td> 44,2 </td> <td> 5,5 </td> <td> 5,6 </td> <td> 7,0 </td> </tr> </tbody> </table>

Булатов А.И. Формирование и работа цементного камня в скважине – М., Недра, 1990, с. 131–149.

Тейлор Х.Ф. Химия цементов – М., Стройиздат, 1969, 500 с.

Ф.А. Агзамов, Измухаметов Б.С., Токунова Э.Ф. Химия тампонажных и промывочных растворов. – СПб., Недра, 2011, 266 с.

Данюшевский В.С., Алиев Р.М., Толстых И.Ф. Справочное руководство по тампонажным материалам, 2-е изд., перераб. и доп. – М., Недра, 1987, 373 с.

Рахимбаев Ш.М. Регулирование технических свойств тампонажных растворов. – Ташкент, Фан, 1976, 165 с.

Булатов А.И., Мариампольский Н.А. Регулирование технологических показателей тампонажных растворов. – М., Недра, 1982, 224 с.

Рязанов Я.А. Энциклопедия по буровым растворам. – Оренбург, издательство «Летопись», 2005, 664 с.

Комлева С.Ф., Измухамбетов Б.С., Кондрашев О.Ф., Ногаев Н.А. Тампонажные растворы с пониженной водоотдачей. Под общей редакцией Агзамова Ф.А. Учебник для вузов. – Уфа, 2008, 184 с.

Круглицкий, Н.Н., Бойко Г.П. Физико-химическая механика цементно-полимерных композиций. – Киев., Наукова думка, 1981, с. 35–145.

10.

Николаев, Н.И., Нифонтов Н.Ю., Валуев Д.А., Дернов Д.А., Усманов Р.А., Тойб Р.Р. Экспериментальные исследования свойств полимер-глинистых и полимерцементных составов для тампонирования скважин. – Сб. докл. 14-ой Междунар. конф. по науке и технике. – Краков, Краковская горная академия, 2004, с. 97–99.

11.

Попов, К.Н. Полимерные и полимерцементные бетоны, растворы и мастики: учеб. пособие. – М., Высшая школа, 1987. с. 9–30.

12.

Борисов И.М., Рашидова С.Т., Лукша Р.С. Динамика водопоглощения сополимером диметилдиаллиламмоний хлорида и акриловой кислоты. – Рос. хим. ж. (Ж. Рос. хим. об-ва им. Д.И. Менделеева), 2019, т.LXIII, №2, С.26–31.

13.

Иванова Е.А. Музафарова Г.Х., Садыкова З.Р. Гидрогели на основе акриламида и диаллилдиметиламмоний хлорида. – Новосибирск, Студент и науч.-техн. прогресс, 2012, с. 5–6.

14.

ГОСТ 1581-96. Портландцементы тампонажные. Технические условия. – М., 1998, 7 с.

15.

Агзамов Ф.А., Исмагилова Э.Р. Самозалечивающиеся цементы – ключ к сохранению герметичности крепи скважин. – Часть 2. Нанотехнологии в строительстве, 2019, том 11, № 6, с. 730-742. DOI: 10.15828/2075-8545-2019-11-6-730-742.

16.

Исмагилова Э.Р., Агзамов Ф.А. Разработка добавок в «самозалечивающиеся» цементы для восстановления герметичности цементного кольца нефтяных и газовых скважин. – Бурение и нефть, 2016, № 5, с. 36–41.

17.

Бережкова Г.В. Нитевидные кристаллы. – М.: Наука, 1969, 158 с.